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치아이동을 위해 브라켓에 삽입된 교정용 와이어 (wire)로 전달되는 생체기계학적인 힘은 교정치료에서 핵심적인 역할을 한다. 교정용 와이어에 의해 치아에 가해지는 힘과 모멘트 정도에 따라 치아 이동 양상은 크게 영향을 받을 수 있다. 따라서 특정치료를 위한 교정용 호선 (archwire)의 합리적인 선택을 하기 위하여 필요한 힘의 전달정도, 탄성범위, 스프링 백 (spring back), 조작 용이성과 형성 가능성, 납착 또는 용접 가능성 등의 특성을 확인하여야 한다. 미국치과의사협회 규격 (ADA Specification) #7 (Dental wrought gold wire alloy)에서는 교정용 및 보철용으로 사용되는 치과 가공용 금 와이어 합금의 요구조건을 제시하였고, 미국치과의사협회 규격 #32 (Orthodontic wires not containing precious metals)에서는 고가의 금속 원소 (precious metals)를 함유하지 않는 교정용 와이어의 요구조건과 시험법을 제시하고 있다.

각형 와이어를 사용할 경우 브라켓 슬롯과 와이어의 굵기를 적절히 선택하여 힘의 크기뿐 아니라 모멘트도 조절할 수 있는 장점이 있다 (Burstone, 1981). 힘은 치아의 저항 중심이 아닌 부위에 적용되기 때문에 치아 이동을 위하여 적절한 모멘트 이용이 필수적인데, 치아를 원하는 위치로 이동시키기 위하여 치아의 치축경사를 조절하는 힘을 토오크라고 한다. 치과교정학에서 토오크는 치근 또는 치관의 순설측 경사이동을 의미하는데, 적절한 순설측 치관 경사도는 기능교합과 심미성 확보 및 재발 방지를 위해 매우 중요하다. 증례에 따라 치아 이동 양상을 선택하고 선택한 치아 이동을 얻기 위하여 필요한 힘의 크기와 토오크 정도를 알아야 한다. 토오크는 각형 교정용 와이어를 비틀어 브라켓 슬롯에 삽입하여 얻을 수 있는데, 교정용 와이어의 재질과 굵기에 따라 생성되는 토오크는 큰 차이를 보일 수 있다.

1928년 Angle이 에지와이즈 장치를 도입한 이래 교정 장치의 다양한 변화와 신소재 재료가 소개되었지만, 여전히 각형의 브라켓 슬롯은 각 치아에 적용되는 토오크 조절을 위하여 주로 사용되고 있으며 (Raphael 등, 1981), 각형 와이어를 비틀어 브라켓 슬롯에 삽입하여 치아에 적절한 토오크를 부여함으로써 치근 이동과 치아의 3차원적 조절이 가능할 수 있게 되었다. 에지와이즈 장치에서 상악 중절치를 움직이기 위하여 필요한 토오크 값에 대한 다양한 연구 결과가 발표되었다. Reitan (1957)은 토오크 적용으로 치아를 이동시키려고 할 경우 치근첨 (apical root)에 130 g 힘이 적용되어야 한다고 하였는데, 상악 중절치에서 브라켓과 치근첨간 평균 거리를 18.25 mm 정도로 추정하면 적용되는 토오크는 2373 g‧mm가 된다고 하였다. Wainwright (1973)는 원숭이를 이용한 치아이동 실험 결과를 바탕으로 인간의 상악 중절치에 적절한 토오크를 주기 위한 생리적인 힘은 2000 g·mm 정도라고 추정한 바 있다. Nikolai (1985)는 상악 전치부에서 치근 이동을 위하여 평균적인 토오크 값으로 3000-3500 g·mm 범위를 제시하였다. 이러한 연구 보고에 따르면 토오크 적용으로 성공적인 상악 중절치를 이동 하고자 하면 19.6-34.3 N·mm 범위의 토오크가 필요할 것으로 예상할 수 있다.

교정용 와이어가 first order 또는 second order로 변형되어 브라켓에 장착되는 경우 bending 시험법으로 힘과 모멘트를 측정하는 방법들이 사용되었다 (Yoshikawa 등, 1981; Goldberg 등, 1983; Burstone과 Goldberg, 1983). Kusy와 Greenberg (1981)는 bending 조건에서 다양한 (스테인레스 강, Nitinol 및 β-티타늄 합금) 교정용 와이어의 기계적 특성을 비교하였다. Kusy 등 (1988)은 6개 제조사 (American Orthodontics, GAC International, American Ormco, Rocky Mountain Orthodontics, Unitek Corporation 및 Wilcock)에서 출시한 다양한 굵기의 스테인레스 강 와이어 13종을 3점 굴곡시험법으로 탄성계수 (E), 항복강도 (σ_YS), 최대인장강도 (σ_UTS) 및 연신율 (ε) 등을 측정하였고, 유연성 (flexbility, σ_YS/E)과 강성 (resilience, σ_YS²/E) 값을 계산하여 비교하였다. Juvvadi 등 (2010)은 현재 임상에서 사용중인 스테인레스 강 (Ortho Organizers), TMA (SDS Ormco) 및 β-티타늄 합금 (Ultimate Wire- forms) 교정용 와이어를 대상으로 크기, edge bevel, 성분, 표면특성, 마찰특성, 최대인장강도, 탄성계수, 항복강도 및 변형 특성 등을 비교하였다. 그러나 교정치료 초기에는 와이어를 비틀어서 브라켓에 삽입하는 경우도 있기 때문에 bending 조건뿐 아니라 torsion 조건에서 생성되는 기계적 특성을 알아야만 3차원적인 와이어의 응력 시스템을 정확하게 적용할 수 있다. 초기 치아배열시 강직성 (stiffness)이 낮은 가는 와이어에서 굵은 와이어로, 또는 탄성계수가 작은 나이티놀 와이어에서 탄성계수가 큰 스테인레스 강 와이어로 교체하게 되는데 이 경우 와이어의 굵기나 재질이 토오크에 큰 영향을 주는데 그에 대한 연구는 많지 않은 실정이다.

토오크에 관한 연구로 Andreasen과 Morrow (1978)는 스테인레스 강과 Nitinol 와이어를 최대 720^o까지 비틀면서 각도 변화에 따라 생성된 토오크를 측정하였고, Dellinger (1978)는 브라켓 슬롯에 교정용 와이어를 삽입한 후 적절한 토오크 생성을 위한 유효 비틀림 각도 (^o)를 측정하였다. Kusy와 Greenberg (1981)는 휨 (bending)과 비틀림 (torsion) 응력 조건에서 스테인레스 강, Elgiloy, Nitinol 및 TMA 와이어의 기계적 특성을 비교하였고, Drake 등 (1982)은 스테인레스 강, TMA 및 Nitinol 와이어의 비틀림 각도에 따라 생성되는 토오크 값의 변화와 복원력을 연구하였다. Bachmann (1983)은 동일한 굵기의 스테인레스 강과 Nitinol 와이어에 비틀림을 가하여 생성되는 토오크 특성을 비교하였고, Wagner와 Nikolai (1985)는 비틀림과 휨 조건에서 절치부 에지와이즈 호선의 강직성을 평가하였으며, Larson 등 (1987)은 원형 (018)과 각형 (017*025와 019*025)의 스테인레스 강 (Unitek, Standard), β-티타늄 합금 (TMA) 및 Nitinol 와이어를 대상으로 비틀림 항복강도를 측정하여 비교하였다. Nikolai (1995)는 각형 (016*022, 017*025, 019*025 및 021*025)의 스테인레스 강, TMA 및 Nitinol 와이어를 대상으로 탄성범위 내에서 토오크를 측정하여 비교하였다. Meling 등 (1997)은 40종의 각형 스테인레스 강 와이어를 대상으로 비틀림 조건에서 기계적 특성을 비교하였고, Meling과 Ødegaard (1998a)는 25종의 각형 (016*022, 017*025, 018*025) 니켈-티타늄계 합금 와이어의 단면적의 정확도와 비틀림으로 생성된 토오크를 비교하였으며, Meling과 Ødegaard (1998b)는 27종의 각형 코발트-크롬계 합금 와이어의 단면적의 정확도와 토오크를 비교하였다. Brauchli 등 (2012)은 022와 024 슬롯의 브라켓에 019*025 스테인레스 강 호선을 삽입하고 30^o 비틀림을 줄 경우는 적용한 브라켓에 따라 3.1-22.6 N·mm 범위의 토오크가 생성되었다고 하였다.

최근까지 다양한 교정용 와이어에 대한 인장 및 굽힘 조건 등의 일반적인 기계적 특성에 관한 연구는 많이 진행되었으나, 비틀림 조건에 따른 교정용 와이어의 토오크 특성에 관한 연구는 많지 않은 상황이다. 따라서 본 연구에서는 각형 스테인레스 강 교정용 와이어의 굵기, 처리정도 및 제조사 차이 등이 비틀림 각도에 따른 토오크에 주는 영향을 비교하여 임상에서 적절한 토오크 적용을 위하여 스테인레스 강 와이어의 선택에 필요한 기본적인 정보를 제시하고자 하였다.

Table 2와 Fig. 2에는 다양한 굵기 (016*022, 017*022, 017*025, 018*025 및 019*025)의 교정용 와이어 (3M Unitek)를 대상으로 측정한 토오크 값을 정리하였다. 교정용 와이어의 비틀림에 대한 토오크 측정값은 와이어의 굵기 (단면적)에 비례하여 증가하는 양상을 보였으며, 비틀림 정도가 증가할수록 와이어의 굵기에 따른 토오크 값은 유의한 차이를 보였다 (p<0.05). 그러나 016*022 와이어와 017*022 와이어의 경우는 유의한 차이를 보이지 않았다 (p>0.05).

Fig. 2 
Torque of orthodontic wire (standard, 3M Unitek) as a function of twist angle with various dimensions.

시험한 와이어 (3M Unitek)의 굵기를 나타내는 단면적과 측정한 토오크 값의 상관성을 분석한 결과 10^o까지 비틀림을 준 경우 상관계수 (R)는 0.9260, 30^o까지 비틀림을 준 경우는 0.9910, 60^o 및 90^o까지 비틀림을 준 경우는 각각 0.9986으로 와이어의 비틀림 정도가 증가할수록 와이어의 단면적과 측정한 토오크는 높은 상관성을 보였다. Fig. 3에는 교정용 와이어 (3M Unitek)를 60^o까지 비틀림을 준 조건에서 와이어의 단면적과 토오크 측정값과의 상관관계를 그래프로 나타낸 것으로 우수한 상관성을 보였다.

Fig. 3 
Corelation between torque twisted at 60o and the cross-section area of orthodontic wires (standard, 3M Unitek).

Table 3에는 3M Unitek사에서 출시된 동일한 굵기의 와이어 중에서 standard (S), resilient (R) 및 Hi-T (H)로 구분되는 3가지 유형의 와이어를 대상으로 측정한 토오크 값을 비교하였다. 제조사에서 인장강도가 중간정도라고 소개한 R 와이어의 토오크 평균값이 가장 높았으며, 인장강도가 가장 높다고 소개한 H 와이어의 토오크 평균값이 가장 낮은 값을 보였다. 그러나 굵기가 가장 얇은 016*022 와이어에서는 3가지 유형에 따른 토오크 평균값의 유의한 차이가 없었으며 (p>0.05), 와이어의 굵기가 017*025와 018*025로 증가함에 따라 3가지 유형의 토오크 평균값은 유의한 차이를 보였다 (p<0.05). Fig. 4에는 017*025 굵기의 3가지 유형의 와이어를 대상으로 측정한 토오크를 그래프로 표시하였다.

Fig. 4 
Torque of orthodontic wire (017*025, 3M Unitek) as a function of twist angle with various types.

Table 4와 Fig. 5에는 국내·외 6개 제조사에서 출시한 017*025 굵기 와이어를 대상으로 측정한 토오크 값을 비교하였다. 비틀림 각도가 10^o인 경우에는 제조사에 따라 평균 토오크 값은 다소 차이를 보여 2개의 그룹으로 분류할 수 있었지만, 비틀림 각도가 30^o 이상으로 증가되면 제조사에 따른 토오크 값의 유의한 차이는 없었다 (p>0.05). Fig. 6은 국내·외 5개 제조사에서 출시한 018*025 와이어를 대상으로 측정한 토오크 값을 비교한 그래프이며 전 측정구간에서 제조사간 와이어의 토오크 평균값은 유의한 차이는 없었다 (p>0.05).

Fig. 5 
Torque of orthodontic wire (017*025, standard) as a function of twist angle with different manufacturers.

Fig. 6 
Torque of orthodontic wire (018*025, standard) as a function of twist angle with different manufacturers.

교정 치료시 치아 이동은 적용되는 힘과 모멘트에 의해 진행되므로 계획된 치료 결과를 얻기 위해서 교정전문의는 힘과 모멘트에 대한 역학을 적절하게 이해하고 있는 것이 필요하다 (Ren 등, 2003). 그러나 실제 임상에서 치아 이동을 위한 교정 장치를 적용할 때 정확히 측정된 힘과 모멘트 값을 이용하기 보다는 경험에 의하여 치료하는 것이 대부분일 것이다. 특히 치아의 순설측 경사 조정을 위하여 교정용 와이어에 부여하는 토오크에 대해서는 필요한 정보가 거의 없는 상황이다. Archambault 등 (2010a)은 019*0195 굵기의 스테인레스강 와이어, TMA 와이어 및 CuNiTi 와이어를 022 슬롯의 브라켓에 삽입한 후 4가지 비틀림 각도 (12^o, 24^o, 36^o 및 48^o)에서 생성된 토오크를 비교하였는데, 12^o 이하의 비틀림 조건에서의 토오크 값은 3종의 와이어간 유의한 차이가 없었고, 24^o 이상의 비틀림 조건에서는 스테인레스 강 와이어에서 생성된 토오크 값이 TMA 와이어의 1.5-2배, CuNiTi 와이어의 2.5-3배 정도 컸다고 하였다. 따라서 교정용 와이어의 굵기와 재질에 따라 비틀림으로 생성되는 토오크 정도를 예측할 수 있는 정확한 자료가 필요한 것으로 보인다.

치아 이동을 위하여 필요한 힘에 대하여 Hixon (1969)과 Nikolai (1985) 등이 정의한 바 있는데, Boester와 Johnston (1974)은 환자가 불편하지 않은 상태에서 치아 이동에 필요한 최적의 힘은 2-1000 g 범위라고 하였다.하악 견치 이동에 필요한 힘으로 Storey와 Smith (1952)는 150-200 g 범위라고 하였고, 견치 이동에 필요한 최적의 힘으로 Jarabak (1960)이 28-110 g을, Begg (1956)는 300 g이라고 하였으며, Ricketts (1998)는 치근 표면적에 따라 70-135 g 정도라고 하였다. 이와 같이 치아 이동에 필요한 최적의 힘은 치아의 크기, 이동 양상 및 연구자에 따라 다양하게 제시되고 있으며, 지난 70여년간 최적의 힘에 대한 개념은 지속적으로 바뀌고 있는 상황이다 (Ren, 2003; 2004).

브라켓에 장착된 원형 와이어가 치아에 주는 힘으로 직접 가해지는 힘과 다양한 모멘트가 있는 반면, 각형 와이어의 경우는 브라켓 슬롯내에서 비틀림 효과에 따라 부가적인 토오크가 생성될 수 있는데, 토오크 효과는 호선과 브라켓의 크기와 재료 특성, 브라켓에 상대적으로 비틀어진 호선의 각도, 결찰 모드 및 브라켓의 부착된 위치 등 다양한 요소에 영향을 받을 수 있다고 한다 (Germane 등, 1989; Morina 등, 2008; Huang 등, 2009; Archambault 등, 2010b). Drake 등 (1982)은 019*025 와이어가 1000 g·mm 토오크를 생성하기 위하여 Nitinol은 약 45^o, TMA는 20^o, 스테인레스 강은 10^o 정도 비틀림이 적용되어야 한다고 하였다. Lim과 Kim (1994)은 017*025 와이어를 대상으로 토오크를 측정한 결과 더 적은 비틀림 각도에서 더 큰 토오크 효과를 관찰하였다고 하였는데, 그들은 한 부분만 고정하여 시험한 Drake 등 (1982)의 시험방법과 달리 두 부분에서 고정하여 측정하였기 때문이라고 설명하였다. Lim과 Kim (1994)은 다양한 교정용 와이어의 토오크를 측정한 결과 교정용 호선의 굵기가 증가할수록 토오크 값도 증가하였고, 동일한 비틀림 각도에서 스테인레스 강, 코발트-크롬계 합금 (Elgiloy), β-티타늄계 합금 (TMA) 및 니켈-티타늄계 합금 (Nitonol) 순서로 토오크 값이 낮았다고 하였다.

Reitan (1964)과 Holt 등 (1991)은 상악 중절치에 최소 5 N·mm 토오크가 필요하다고 하였고, Burstone (1966)과 Feldner 등 (1994)은 초기에 10-20 N·mm 범위의 토오크를 유지하는 것이 필요하다고 하였다. Drake 등 (1982)은 10 mm 길이의 와이어 (019*025)로 비틀림 토오크를 측정한 경우 60^o 비틀림에서 스테인레스 강 와이어의 토오크는 47 N·mm, TMA 와이어는 22.5 N·mm, 나이티놀 와이어는 10.3 N·mm 정도였다고 하였으며, Meling 등 (1997)은 016*022 스테인레스 강 와이어에서 20 N·mm 토오크를 얻기 위하여 24.6^o-29.2^o 범위의 비틀림이 필요하다고 하였다. Gmyrek 등 (2002)은 016*022와 018*022 스테인레스 강 호선을 018 슬롯의 브라켓에 삽입하여 15^o 비틀림을 준 경우 12.95-14.33 N·mm 범위의 토오크가 생성되었고, 019*025 스테인레스 강 호선을 022 슬롯의 브라켓에 삽입하고 15^o 비틀림을 준 경우 발생한 토오크는 6.48-9.32 N·mm 범위였다고 하였다. 또한 Gmyrek 등 (2002)은 임상 적용시 필요한 유효 토오크 값은 5-20 N·mm 범위라고 제안하였는데, 이러한 토오크를 019*025 스테인레스 강 호선과 022 슬롯의 브라켓 조합에서 얻기 위하여 active self-ligating 브라켓일 경우는 15^o-31^o 비틀림이 필요하고, passive self-ligating 브라켓일 경우는 22.5^o-34.5^o 비틀림이 필요하다는 연구가 발표되었다 (Badawi 등, 2008).

Bachmann (1983)은 25 mm 와이어로 비틀림 토오크를 측정한 경우 스테인레스 강 와이어는 150^o 이상의 비틀림에서 소성 변형을 보였지만, 나이티놀 와이어의 경우는 300^o까지 비틀림을 준 경우도 소성 변형되지 않았다고 하였는데, 임상에서 와이어 파절을 예방하고 탄성 범위내에서 적절한 비틀림을 적용하기 위하여 와이어의 길이가 최소 3 mm 이상은 되어야 한다고 하였다. Meling과 Ødegaard (1998a)는 브라켓간 거리를 4 mm 하여 다양한 각형 코발트-크롬계 합금 호선을 삽입한 다음 비틀림을 주면서 생성된 토오크를 측정하였는데, 20 N·mm 토오크를 얻기 위하여 호선의 열처리 정도, 굵기 및 제조사 등에 따라 비틀림 정도는 9.54^o에서 48.55^o까지 필요하다고 하였다. Meling과 Ødegaard (1998b)는 브라켓간 거리를 4 mm로 고정한 장치에서 다양한 굵기 (016*022, 017*025, 018*025)와 특성을 갖는 각형 니켈-티타늄 합금 호선을 대상으로 토오크를 측정하였는데 25^o까지 비틀림을 가한 경우 토오크 값은 호선의 종류에 따라 2.07-23.39 N·mm 범위를 보였다고 하였고, 25^o 이상으로 비틀림을 가하면 호선의 특성에 따라 초탄성을 보인 경우도 있다고 하였다. 본 연구에서는 와이어의 길이를 15 mm로 하여 토오크를 측정하였는데, 30^o까지 비틀림을 가한 경우 토오크 값은 와이어의 굵기에 따라 5.61-9.81 N·mm 범위를 보였으며, 60^o까지 비틀림을 가한 경우 생성된 토오크 값은 크게 증가하여 10.98-20.43 N·mm 범위를 보였다. 이와 같이 본 연구에서 평가한 모든 스테인레스 강 와이어의 토오크 값은 임상에서 유효하게 작용될 수 있는 토오크 값인 5-20 N·mm 범위내에 있는 것으로 측정되었다.

Huang 등 (2009)은 018*025와 019*025 교정용 호선 (스테인레스 강, β-티타늄계 합금, 니켈-티타늄 합금)을 022 슬롯의 다양한 브라켓 (Hanspm Speed, Damon MX 및 Discovery)에 삽입한 다음 0.5^o 간격으로 20^o까지 비틀림을 가하며 토오크를 측정하여 비교하였는데, 018*025 스테인레스 강 호선으로 측정한 경우 토오크는 적용한 브라켓에 따라 7.5-31 N·mm였으며, 019*025 스테인레스 강 호선의 경우는 15-74 N·mm였다고 하였다. Sifakakis 등 (2013)은 017*025 스테인레스 강 호선을 018 브라켓에 삽입하고 15^o 비틀림을 준 경우 발생한 토오크는 12.95-14.33 N·mm 범위였고, 019*025 스테인레스 강 호선을 022 브라켓에 삽입하고 15^o 비틀림을 준 경우 발생한 토오크는 6.48-9.32 N·mm 범위였다고 하였다. 따라서 교정용 호선뿐 아니라 브라켓 슬롯 크기도 토오크 생성에 중요한 영향을 줄 수 있는 것으로 보였다.

일반적으로 스테인레스 강은 냉간가공을 통하여 강화효과를 얻을 수 있는데, 이 경우 높은 인장강도를 얻을 수 있지만 탄성계수는 대부분 감소되어 바람직하지 않은 기계적 특성을 갖게 된다. 1950년대 Rocky Mountain Orthodontics사 (USA)에서는 냉간가공한 스테인레스 강 와이어를 “standard”와 “extra hard grade” 2종으로 세분하여 출시한 바 있고, American Orthodontics사 (USA)에서는 스테인레스 강 와이어를 “Standard”, 열처리하여 인장강도를 증가시킨 “Gold Tone”과 “Super Gold Tone” 3종을 소개하였는데 현재에는 “Standard”와 “Gold Tone”만 출시하고 있다. 3M Unitek사 (USA)에서는 현재 “Standard”, “Resilient” 및 “Hi-T” 등 3종 교정용 스테인레스 강 와이어를 출시하고 있다. 제조사의 설명서에 따르면 Resilient 와이어는 전성 (malleability)과 springback 특성이 모두 우수하여 스테인레스 강 와이어 중에서 가장 많이 사용되고 있으며, HI-T 와이어 보다 성형성이 우수하고 중간정도의 인장강도를 갖고 있다고 한다. 또한, Standard 와이어는 복잡한 굽힘 또는 loops가 필요한 경우에 추천되고 있는데, Resilient 와이어 또는 HI-T 와이어 보다 전성이 우수하지만 인장강도는 가장 낮은 특징이 있다고 하며, HI-T 와이어는 가장 높은 인장강도를 갖는 특성이 있다고 한다.

Choy 등 (2000)은 다양한 제품으로 출시된 교정용 와이어의 토오크를 측정한 결과 스테인레스 강 와이어의 경우 이론값과 실험값에 차이가 있는 것을 관찰하였는데, 스테인레스 강 와이어 제작과정의 냉간가공 정도가 유사하지 않았기 때문으로 추정하였으며 그에 대한 추가 연구가 필요하다고 하였다. Backofen과 Gales (1951)는 냉간가공된 스테인레스 강 와이어를 낮은 온도에서 열처리할 경우 탄성한계 (elastic limit)와 탄성계수 증가 뿐 아니라 인장강도, 피로저항성 및 인성도 증가된다고 하였고, Wilkinson (1962)은 스테인레스 강 와이어를 소둔 열처리 (annealing treatment) 온도 보다 낮은 260-460℃ 범위에서 0.5-75 분간 열처리하면 와이어의 인장강도와 비례한도를 향상시킬 수 있지만, 500℃이상의 온도에서 열처리하면 연화 (softening) 현상이 진행되어 와이어의 인장강도와 비례한도가 감소된다고 하였다. Howe 등 (1968)은 스테인레스 강 와이어를 열처리하면 탄성 특성과 크기 안정성이 개선될 수 있다고 하였고, Goldberg 등 (1977)은 스테인레스 강 와이어의 탄성계수는 제조과정의 심한 냉간가공 때문에 이론값 보다 낮은 값을 보였다고 하였으며, 1010℃에서 열처리할 경우 탄성계수는 증가되지만 항복강도는 감소된다고 하였다. Khier 등 (1988)은 열처리에 따른 스테인레스 강 와이어의 기계적 특성 변화는 와이어 가공 중에 축적된 잔류 응력과 오스테나이트 구조의 상-변환에 의한 것이라고 추정하였다.

Kusy 등 (1988)은 3종 (Standard, Resilient 및 HI-T)으로 세분되어 출시된 Unitek사 스테인레스 강 와이어의 기계적 특성을 측정하여 비교하였는데, 이중 지름이 018인 원형 와이어의 경우 탄성계수는 Standard 와이어가 195.8 GPA, Resilient 와이어가 203.7 GPA, Hi-T 와이어가 199.1 GPA였고, 0.1% 항복강도는 Standard 와이어가 1.277 GPA, Resilient 와이어가 1.485 GPA, Hi-T 와이어가 1.299 GPA였으며, 최대인장강도는 Standard 와이어가 2.215 GPA, Resilient 와이어가 2.468 GPA, Hi-T 와이어가 2.288 GPA였다고 하였다. 즉, Kusy 등 (1988)의 논문에 의하면 Resilient 와이어의 기계적 특성이 가장 우수하였으며, Standard 와이어와 Hi-T 와이어는 기계적 특성에서 큰 차이를 보이지 않았다. 본 연구에서는 유사한 3가지 유형의 교정용 와이어를 대상으로 토오크를 비교하였는데, 10^o 비틀림 조건에서 017*025 각형 와이어의 토오크는 Standard 와이어가 1.91±0.303 N·mm, Resilient 와이어가 2.34±0.344 N·mm, Hi-T 와이어가 1.62±0.179 N·mm였으며, 60^o 비틀림 조건에서는 Standard 와이어가 10.67±1.897 N·mm, Resilient 와이어가 12.38±0.936 N·mm, Hi-T 와이어가 9.97±0.380 N·mm를 보여 Resilient 와이어가 가장 큰 토오크 값을 보인 반면, Hi-T 와이어가 가장 작은 값을 보였다. 즉, 스테인레스 강 와이어의 토오크 특성면에서는 Resilient 유형의 와이어가 가장 우수하였다.

본 연구에서는 다양한 스테인레스 강 각형 교정용 와이어를 15 mm 시편으로 준비하여 토오크 특성을 측정한 결과는 다음과 같다.

1. 모든 실험군에서 와이어 시편을 30^o까지 비틀림을 가한 경우 토오크 값은 와이어의 굵기에 따라 5.5-10.5 N·mm 범위를 보여 임상에서 유효하게 작용될 수 있는 토오크 범위내에 있었다.

2. 와이어 시편의 굵기가 증가할수록 016*022 와이어와 017*022를 제외한 대부분의 와이어 토오크 값은 유의하게 증가하였는데 (p<0.05), 비틀림 정도가 커질수록 굵기와 생성된 토오크의 상관계수는 증가하였다.

3. 3M Unitek사에서 출시된 동일한 굵기의 와이어 중에서 standard, resilient 및 Hi-T로 구분되는 와이어를 대상으로 측정한 토오크 값을 비교하였다. 제조사에서 인장강도가 중간정도라고 소개한 resilient 와이어의 토오크 평균값이 가장 높았으며, 인장강도가 가장 높다고 소개한 HI-T 와이어의 토오크 평균값이 가장 낮은 값을 보였다 (p<0.05).

4. 국내·외 6개 제조사에서 출시한 동일한 굵기의 와이어를 대상으로 10^o 비틀림을 준 경우에는 제조사에 따라 평균 토오크는 다소 차이를 보여 2개의 그룹으로 분류할 수 있었지만, 비틀림 각도가 30^o 이상으로 증가한 경우에는 제조사에 따른 토오크의 유의한 차이는 없었다 (p>0.05).

본 연구 결과 국내에서 사용중인 스테인레스 강 각형 교정용 와이어는 제조사에 관계없이 30^o 이상으로 비틀림을 줄 경우 임상 적용에 적절한 토오크를 발휘할 수 있는 것으로 관찰되었다.