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본 연구에서는 4종의 부가중합형 실리콘 인상재, 1종의 축합중합형 실리콘 인상재 및 1종의 폴리이써를 사용하였다(Table 1). 모든 제품의 점도는 light body로 선정하였다.

본 실험은 한국산업표준 KS P ISO 4823에 따라 미세부 재현성, 탄성 회복률 및 압축시 변형률을 측정하였으며, 추가로 접촉각 및 쇼어 경도를 측정하였다. 모든 시편 제작과 시험은 온도 (23 ± 2) ℃ 및 상대습도 (50 ± 10) %의 조건 하에서 시행하였다.

1) 미세부 재현성

20, 50, 75 ㎛ 두께의 선이 파인 건조한 상태의 미세선 시험 블록(Figure 1)과, 형태는 같으나 임상 상황을 반영하기 위하여 증류수를 분사하여 표면이 습윤한 미세선 시험 블록을 준비하였다. 제조사가 권장하는 방법으로 인상재를 혼합 완료 후 60초 이내에 각 블록의 선 공간의 한쪽을 따라 주입하였다. 이후 링 주형(ring mould) 부품을 이용해 시험 재료가 공간의 반대쪽 끝까지 흘러들어가게 한 뒤 유리판으로 압력을 가함으로써 과잉 충전된 시험 재료를 제거하였다. 인상재 혼합 완료 후 60초가 경과하였을 때 조립된 금속 시험 주형을 (35 ± 2) ℃의 항온수조 안에 제조사가 지시한 구강 내 경화 시간 동안 위치시켰다. 이후 인상재 시편을 주형으로부터 분리 한 후 현미경(Nikon Measurescope MM-11, Nikon, Japan)을 이용하여 인상재 표면에 재현된 선의 상태를 확인하였다.

Figure 1 
Test block for detail reproduction and tests for compatibility with gypsum(KS P ISO 4823, 2008).

Figure 2 
Test block for Elastic recovery and strain-in- compression tests(KS P ISO 4823, 2008).

시험 결과 데이터 분석은 SPSS(SPSS Inc Co., PASW Statistics 18.0, Chicago, USA) 통계 프로그램을 이용하였다. 각 군당 10회씩 실험하여 평균과 표준편차를 도출하였다. 시험군 간의 차이를 확인하기 위해 one-way ANOVA를 실시하였으며, 사후검정은 Scheffe test를 이용하였다.

미세부 재현성 시험 결과 모든 시험군에서 light body 인상재의 한국산업표준의 요구조건인 주형의 20 ㎛ 미세 선을 매끄럽게 재현하였다. 그러나 위 시험 조건은 인상재가 구강 타액이 도포되어 있는 치아 및 구강조직 표면에 적용되는 임상상황과는 일치하지 않는다.

금속 주형의 표면에 증류수를 분사하여 시험을 진행하였을 경우 폴리이써는 80 %로 비교적 높은 재현성을 보였으나 축합중합형 인상재는 30 %, 부가중합형 인상재는 약 27 %로 낮은 재현성을 보였다(Table 2). 이는 습윤한 표면 상태에서 부가중합형 실리콘 인상재의 미세부 재현율이 약 29 %로 현저히 감소한다는 Walker 등(2005)의 결과와 일치하였다.

인상재 표면의 결함은 석고모형의 양형 표면결함으로 직결되므로, 인상재의 실효성 있는 평가를 위해서는 인상재를 적용할 표면에 수분이 도포되어 있는 조건에서 실험이 진행되어야 한다. 시험 과정 동안 금속 주형 표면의 습윤한 상태를 균일하게 유지하는 것이 쉽지 않으므로, 친수성을 수치로 확인할 수 있는 접촉각 시험을 통하여 신뢰도 있는 값을 얻고자 하였다.

접촉각의 1차 측정은 제조사가 권장하는 작업 시간이 완료되는 시점에 시행하였으며, 트레이에 담긴 경화하기 전의 인상재가 구강 조직의 타액과 접촉하는 상황을 재현하고자 하였다(Figure 3, After working time). 작업시간이 완료된 직후 DK, EW, XC 군은 약 100 °의 높은 접촉각을 나타내었다. 기존의 접촉각 측정이 인상재가 완전히 경화 완료된 후에 이루어지고 있지만, 실제 구강 내에는 경화되지 않은 인상재가 적용되므로 경화 전의 접촉각도 구강 조직의 재현성에 중요한 요인으로 작용할 것으로 보인다.

구강 내에서 제거한 인상재가 구강 조직의 미세 부위를 상세히 재현하였다고 하더라도 석고와의 친화성이 좋지 않아 부정확한 석고모형이 제작된다면, 이후 정밀한 보철물 제작이 어려울 것이다. 따라서 2차 측정은 인상재가 경화시간에 도달한 시점에 시행하였다. 2차 측정시 AU, DK, EW군에서 1차 측정보다 유의한 차이로 친수성이 증가하였다. 계면활성제를 첨가하여 친수성을 개선한(정 등, 2000) 부가중합형 인상재인 PF, AU, DK, EW는 폴리이써인 PD와 함께 60 °이하의 접촉각을 가졌으며, 그중 가장 친수성을 극대화시킨 초친수성 부가중합형 인상재인 AU가 36.52 °로 유의성 있게 낮은 접촉각을 나타내었다. 이는 인상체를 분리한 후 수분이 존재하는 석고 재료를 부었을 경우에 미세한 표면까지 우수하게 재현할 수 있음을 뜻한다. 반면 XC는 92.05 °로 가장 유의하게 높은 접촉각을 보여 축합중합형 실리콘 인상재가 타 고무인상재보다 소수성을 가진다는 Pattern과 Sakaguchi(1989)의 보고와 일치하였다(p<0.05).

위와 같이 치과용 고무 인상재의 젖음성은 경화되지 않은 인상재를 타액이 존재하는 구강 내 표면에 적용하거나, 경화된 인상재 안에 수분을 함유한 석고 혼합물을 주입할 경우 미세부위까지 인상재가 손쉽게 흘러들어가 정밀한 인상 채득을 가능하게 하는 중요한 특성으로서 접촉각 측정 시험은 인상재의 물성 평가 시 추가적으로 고려해야할 사항으로 사료된다.

Figure 3 
Contact angle of dental rubber impression materials (*p<0.05 compared to other after working time groups, #p<0.05 compared to other after setting time groups, **p<0.05 after working time groups compared to after setting time groups).

치과용 고무 인상재의 탄성 회복률을 측정했을 때 AU, EW, XC 군이 PF, DK 군보다 유의하게 높았으며, XC, AU, EW, DK, PF 순으로 나타난 제품군 측정값의 양상은 강(2001)의 연구와 유사하였다. PD의 탄성 회복률이 98.79 %로 가장 낮게 나타나 이는 압축 변형 후에 남는 영구변형량이 폴리이써 제품에서 크게 나타났다는 Anusa- vice 등(2013)의 결과와 일치하였다. 그러나 PD의 탄성 회복률도 한국산업표준의 기준인 96.5 %를 상회하는 값이므로 모든 제품군에서 우수한 탄성 회복력이 확인되었다(Figure 4).

만약 치과용 고무 인상재가 구강 내 형태를 인기하거나 모형을 제작하는 과정에서 변형이 온다면 교합의 변위로 인해 부정확한 치과 보철물을 제작할 위험이 있다. 따라서 인상 채득 과정에서 외력이 적용되어도 영구변형이 일어나지 않도록 적절한 탄성을 갖는 인상재를 선택해야 할 것이다.

Figure 4 
Recovery from deformation of dental rubber impression materials(*p<0.05 compared to PF, #p<0.05).

치과용 부가중합형 인상재인 PF, DK, EW는 5 % 이하, AU는 6 % 이하의 압축시 변형률을 가졌으며, 축합중합형 인상재인 XC와 폴리이써인 PD는 7 % 이상의 유의차 있는 압축시 변형률을 나타내었다(p<0.05). 한국산업표준은 압축시 변형률의 요구조건을 최소 2.0 %부터 최대 20 %까지 제시하고 있으므로 모든 시험군이 표준 범위 안에 만족하였다(Figure 5).

Figure 5 
Strain in compression of dental rubber impression materials(*p<0.05, #p<0.05).

구강 내에서 경화된 인상재를 제거할 때 치아의 함몰부위에서 10 % 정도의 압축력이 발생하여 영구변형이 잔류한다고 보고되었다(한국치과재료학 교수협의회, 2011). 따라서 치과용 고무 인상재는 구강 내에서 착탈 시 가해지는 압축력에 적절히 저항해야 하며, 인상체에 모형재를 주입하여 경화할 때까지의 보관기간 동안 경석고의 무게로 인한 변형을 보완할 수 있어야 한다.

구강 내에 삽입된 치과용 고무 인상재가 경화함에 따라 경도 또한 증가하게 된다. 쇼어 경도는 인상재의 탄성을 알 수 있는 지표이다(Gent AN, 1958; Meththananda 등, 2009). 너무 높은 경도를 가질 경우 언더컷이 심한 환자에게 적용이 어려우며 충분한 경도를 가지기 전에 인상체를 구강 내에서 제거한다면 교합고경의 변화 및 형태의 변형이 수반될 수 있으므로, 이를 정확히 이해하는 것은 치과 수복물 제작 과정에서 매우 중요한 요인이 된다.

경화 시간으로부터 1시간 후에 측정한 쇼어 경도 값은 AU, DK, PF, XC, PD, EW 순으로 나타났다. 최대 쇼어 경도 값 54를 가지는 AU와 최소 쇼어 경도 값 41을 가지는 EW는 다른 모든 군에 대하여 유의한 차이를 보였다(p<0.05)(Table 3). 모든 제품은 제조사가 제시한 경화 시간 전후 10분간 급격한 경도 상승률을 보였으며(Figure 6), 최종 경도 값을 갖기까지 약 20분의 시간이 필요했다.

Figure 6 
Time-dependent changes in the shore hardness of dental rubber impression materials.

기존의 측정법이 경화 시간으로부터 1시간 이후의 안정한 값을 비교한 것과 달리, 임상상황에서는 온도와 습도의 영향을 받으며 구강 내 경화 시간에 도달한 시점에 인상체를 제거한다. 쇼어 경도 방법은 측정이 간편할 뿐만 아니라 비파괴적이기 때문에 시간대별로 측정이 가능하므로 인상체의 적절한 제거 시점을 결정하는데 활용할 수 있을 것으로 기대된다.