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본 실험에 사용된 합금은 단일치 및 교의치 제작을 위한 Au-Pd-Ag계 금속-세라믹용 치과 금합금(Aurium EURO, Aurium research, U.S.A.)이다. 합금의 제조사에 따르면, 합금의 융해온도범위는 1120-1260℃이고 주조온도는 1400℃이다. 합금의 조성은 Table 1과 같다.

판상의 시편을 수직 전기로에서 900℃에서 10분간 가열하고 나서 빙염수 중에 급냉(ice quenching)하여 용체화처리(solution-treatment)를 시행하였다. 이때 판상의 시편은 아르곤가스 분위기에서 처리하여 산화되는 것을 방지하였다. 그 후 최고의 경화효과를 나타내는 냉각속도를 얻기 위해 시편을 포세린 소성로(Multimat 2 touch, Dentsply, Germany)에서 냉각속도를 달리하여 소성하였다. 냉각속도는 빠른 냉각 (quick cooling, 포세린 소성로가 완전히 열린 상태에서 외부공기유입), 0단계 (포세린 소성로가 완전히 열림), 1단계 (포세린 소성로가 70mm 열림), 2단계 (포세린 소성로가 50mm 열림), 3단계 (포세린 소성로가 닫힌 상태)로 구분되며, 빠른 냉각에서 3단계로 갈수록 냉각속도는 느려진다. 또한 계류에 따른 경도의 변화를 조사하기 위해 모의소성을 끝낸 시료를 포세린 소성로 내에서 각각의 계류시간(0분, 5분, 10분, 15분, 20분, 25분, 30분, 35분)과 계류온도(400℃, 500℃, 600℃, 700℃)로 처리하여 시편을 준비하였다.

포세린 소성로에서 열처리된 각각의 판상 시편에 대하여 미소경도계(MVK-H1, Akashi Co., Japan)를 사용하여 Vickers 경도를 측정하였다. 측정 조건은 하중 300 gf, 부하시간 10초이고, 5개의 압흔을 측정한 후 그 평균값을 구하여 경도치로 하였다.

전계방출주사전자현미경 관찰을 위해 용체화처리된 시편의 표면을 미세연마기를 사용하여 순차적으로 연마하였다. 경면으로 연마된 시편을 10% KCN(potassium cyanide) + 10% (NH₄)₂S₂O₈(ammonium persulfate)의 신선한 부식액으로 표면을 부식시켰다. 한편 complete firing cycle을 끝낸 시편에 대해서는 실온에서 서냉 시켜 경면연마 후 표면을 부식시켰다. 열처리에 따른 조직의 변화를 조사하기 위해, 전계방출주사전자현미경 (JSM-6700F, Jeol, Japan)을 사용하여 가속전압 15 kV의 조건으로 관찰하였다.

열처리에 따른 결정구조의 변화를 조사하기 위해, 시료를 X선회절 장치(XPERT-PRO, Philips, Netherlands)를 사용하여 X선회절 실험을 시행하였다. 측정조건은 관전압 30 kV, 관전류 40 mA, 주사속도 1° (2θ/min) 이고, Ni 필터를 통과한 Cu Kα선을 사용하였다.

열처리에 따른 성분의 변화를 분석하기 위하여 주사전자현미경관찰에 사용한 시편을 그대로 사용하여 에너지 분산형 X선 분광분석기(INCA x-sight, Oxford Instruments Ltd., UK)를 사용하여 가속전압 15 kV의 조건에서 시편을 분석하였다.

단일치 및 교의치 제작을 위한 Au-Pd-Ag계 금속-세라믹용 치과 금합금의 시효경화능을 알아내기 위해 판상의 시편을 등온시효처리 하였다. 합금의 제조회사에서 제시한 경화열처리 조건은 600℃에서 15분이었다. 따라서 합금의 경화와 과시효연화 시점을 보기 위해 이 보다 원자의 확산이 빠른 620℃에서 20분간 열처리하여 경도의 변화 양상을 관찰하였다. 주조과정에서 한번 용융되었다가 Figure 1은 900℃에서 10분간 용체화 처리한 시편을 620℃의 온도에서 20분 동안 열처리하여 얻은 등온시효경화곡선이다. 이때, 용체화 처리(solution treatment)는 합금의 변태온도 이상의 온도로 가열해서 그 온도에서 평형한 고용체(solid solution)로 만드는 열처리를 말하며, 실제 임상에서 주조과정을 거친 합금은 고용체의 상태를 갖게 된다. 용체화된 시편의 경도는 257.6 Hv이었으며 시효시간에 따라 꾸준히 상승하여 10분에 최고치의 경도(340.1 Hv)에 도달하였고 그 후 경도가 하강하기 시작하였다.

Figure 1 
Isothermal age-hardening curve of the specimen alloy aged at 620℃

Au-Pd-Ag계 금속-세라믹용 치과 금합금의 소성과정동안 냉각속도와 대기온도에 따른 경도의 변화를 분석하였다. 냉각속도는 5단계로 조절하였으며, 각각의 단계는 냉각속도가 빠른 순으로 빠른 냉각 (quick cooling, 포세린 소성로가 완전히 열린 상태에서 외부공기유입), 0단계 (포세린 소성로가 완전히 열림), 1단계 (포세린 소성로가 70mm 열림), 2단계 (포세린 소성로가 50mm 열림), 3단계 (포세린 소성로가 닫힌 상태)로 구분하여 소성하였다. 냉각속도에 따른 경도변화를 알아보기 위해 900℃에서 10분간 용체화처리된 시편(257.6±6.2 Hv)을 포세린 소성로에 넣고 소성단계 중 가장 첫 단계인 산화막처리 단계(Oxidation treatment, 600℃를 시작온도로 하여 940℃까지 분당 상승온도 95℃로 승온)를 하여 각각의 냉각속도로 600℃까지 냉각시킨 후 실온까지 bench cooling하여 경도를 측정하고, 냉각속도에 따른 차이를 비교하였다. 그 결과는 Table 2에 나타내었다. 실험결과 5개의 시험군중에서 시험군은 a군(빠른 냉각단계, 0단계, 1단계)이 b군(2단계, 3단계) 보다 높게 나타났으며(p < 0.001), 더 높게 나온 a군 간의 Tukey B 분석결과 1단계가 빠른 냉각단계와 0단계보다 높게 나타났다(p = 0.028). 즉, 각 단계 중 1단계인 70mm 열린 상태에서 가장 높은 경도값을 나타내었고, 1단계보다 냉각속도가 빠른 0단계와 빠른 냉각단계에서도 비슷한 수준의 높은 경도값을 보였다. 반면, 그 보다 소성로가 천천히 열려서 서서히 냉각되는 2단계와 3단계의 경도값은 1단계, 0단계, 그리고 빠른 냉각단계에 비해 다소 낮은 값을 나타냈다. 이상의 결과로부터 소성시 냉각속도가 빠른 것이 Au-Pd-Ag계 합금의 경화에 효과적으로 나타났다.

본 합금의 소성과정 동안 대기온도에 따른 경도변화를 분석하기 위하여 가장 효율적인 경도값을 보였던 냉각속도 1단계에서 대기온도를 400℃, 500℃, 600℃의 온도로 하여 소성 첫 단계인 산화막처리 단계(oxidation treatment)를 시행하였다. 그 결과는 Table 3과 같다. 다양한 대기온도에서 산화막처리를 한 결과, 대기온도가 600℃인 경우 경도값이 299.9 (Hv)로 가장 높았다. 가장 높은 경도값을 보인 600℃는 본 합금의 제조회사에서 제시한 경화열처리온도와 동일하였다. 따라서 600℃ 부근에서 경화효과가 가장 높은 것으로 관찰되었다. Table 3에서 대기온도가 500℃인 경우 경도값에 큰 차이를 보이지 않았으나 400℃인 경우 경도의 차이가 뚜렷했다.

최고의 경도값을 나타내었던 냉각속도 1단계와 600℃의 대기온도로 합금에 도재를 용착시키지 않은 상태에서 complete firing cycle로 모의소성 및 반복소성을 시행하여 경도 변화를 측정하였다(Table 4). 그 결과, 용체화처리된 시편의 경도는 모의소성의 첫 단계인 산화막처리 과정에 의해 크게 증가하였으나 산화막처리 단계를 거쳐 최종 glaze 단계까지 소성이 진행됨에 따라 경도의 소폭 하강이 관찰되었다. 최종 glaze 까지 모의소성과정을 거친 시편과 이를 다시 3회 main bake의 소성스케줄로 반복소성 한 시편의 경도값은 큰 차이를 보이지 않았으며, 따라서 여러 번 반복소성 하는 것이 경도의 하강을 유발하지 않았음을 알 수 있었다.

모의소성 및 반복소성에 따른 경도의 변화와 관련된 미세조직의 변화를 알아보기 위하여 모의소성 및 반복소성에 따른 미세조직을 관찰하였다. Figure 2는 용체화처리된(S.T.) 시편 (A)와 산화막처리 단계의 시편 (B), main bake 단계까지 소성한 시편 (C), glaze 단계까지 소성한 시편 (D), 그리고 소성을 끝낸 후 3회 반복 소성한 시편 (E)의 5000배(1), 20000배(2), 50000배(3)의 전계방출주사전자현미경 사진이다. Figure 2의 용체화처리된 시편 (A) 에서는 기지와 다양한 크기의 입자형구조가 관찰되었다. 산화막처리 단계의 시편 (B)에서는 바닥에 둥근형태의 석출물이 증가된 것이 관찰되었다. 따라서 용체화처리된 시편을 산화막처리를 함에 따라 석출현상이 일어나 경도가 상승했음을 알 수 있었다. 이러한 결과는 main bake 단계까지 소성한 시편 (C)와 최종소성단계까지 진행한 시편 (D)에서도 큰 변화 없이 유지되었다. glaze 단계에서는 산화막처리 단계에 비해 경도값이 약간 낮았으나 미세구조의 변화는 큰 차이를 나타내지 않았다.

Figure 2 
FE-SEM micrographs of 5,000× (1), 20,000× (2)and 50,000× (3) for the specimens after simulated complete firing & Rebake. A: S.T., B: Oxidation, C: Main bake, D: Glaze, E: Rebake

최종 glaze까지의 모의소성단계를 거친 시편을 다시 3회 main bake의 소성스케줄로 반복소성 한 시편 (E)의 경우, 반복소성하기 전에 비해 경도의 하강을 크게 유발하지 않았는데, 이때의 미세구조도 glaze 단계의 시편 (D)와 유사하였다. 따라서 미세구조의 변화는 소성의 처음 단계인 산화막처리 단계에서부터 일어나 여러 단계의 소성을 거쳐도 변함없이 유지된 것을 알 수 있었다.

Figure 3은 용체화처리된 시편 (S.T.), 산화막처리 단계의 시편, main bake까지 소성한 시편, glaze까지 소성한 시편 (Full cycle), 그리고 소성을 끝낸 후 3회 반복 소성한 시편 (Rebake)의 X선회절 도형이다. 용체화처리된 시편에서는 격자정수가 a₂₂₀ = 3.999 Å인 면심입방격자의 α₁ 상이 주된 상이었다. Figure 2의 용체화처리된 시편의 전계방출주사전자현미경 사진에서는 기지 외의 입자형구조가 관찰되어 시편이 2 상으로 이루어졌음을 알 수 있었다. 그러나 용체화처리된 판상의 시편에서는 제 2의 상인 α₂ 상이 220 α₁ 피크와 중첩되어 잘 구분되지 않았고, 220 피크 이외에는 피크의 강도가 낮아 α₂ 상의 결정격자구조가 무엇인지 확인 할 수 없었다. 용체화처리된 시편을 산화막처리를 함에 따라 220 α₁ 피크는 저각도로 조금 이동하였고 220 α₂ 피크는 고각도로 조금 이동하여 중첩된 220 피크가 넓어 진 것이 확인되었다. 이를 main bake 까지 처리함에 따라 α₁′의 격자정수는 a₂₂₀ = 4.011 Å으로 조금 증가하였고 α₂′상의 220 피크도 더욱 고각도 측으로 이동하여 격자정수가 감소했음을 알 수 있었다. 이를 다시 full cycle 소성하고 그 후 반복소성 하여도 X선 회절도형은 비슷한 양상을 유지하였다. 특히 반복 소성한 시편에서는 220 α₂′ 피크의 고각도 측이 비대칭적으로 바뀌었는데, 이는 그림에서 동그라미로 표시된 것처럼 석출상의 피크강도가 높아진 것에 기인하였다. 따라서 소성에 따른 α₁ 상과 α₂ 상의 220 피크의 위치이동은 기지와 입자에서 석출과 관련한 성분원소의 이동에 기인한 것으로 판단된다.

Figure 3 
Changes of the XRD pattern by simulated complete firing & rebake

모든 모의소성단계를 거친 시편을 400~700℃의 온도에서 계류하여 경도변화를 관찰하였다. 그 결과는 Figure 4와 같다. 소성로 내에서 complete firing cycle을 끝낸 후 각 시편을 400℃, 500℃, 600℃, 700℃에서 각각 35분 동안 계류하여 경도를 측정하여 비교한 결과, 모든 온도에서 경도가 상승한 것이 확인 되었다. 700℃는 가장 고온으로써 원자 확산이 빨라 25분 이 후 부터 경도상승에 이은 연화현상이 일어났다. 따라서 700℃에서의 계류는 계류시간을 25분미만으로 짧게 해야 하는 것이 효과적인 것으로 확인되었다. Figure 5는 소성단계를 끝낸 시편을 각각 400℃(A), 500℃(B), 600℃(C), 700℃(D)에서 35분간 계류한 후의 전계방출주사전자현미경 사진이다 (1: 5,000배, 2: 20000배, 3: 50000배). 크고 작은 입자가 400~700℃에서 계류한 시편에서 관찰되었고, Figure 2의 용체화처리 후 소성을 끝낸 시편의 미세구조와 유사하였다. 특히 700℃에서는 동그란 입자형구조가 기지에 더욱 많이 분포되어 있었고 400~600℃에서 계류한 시편보다 조대화된 양상이 보였다. 이러한 미세구조의 조대화는 기지와 입자간의 계면을 감소시킴으로써 경도의 하강을 일으켰다 (Udoh 등, 1984; Hisatsune 등, 1997; Hamasaki 등, 1998; Lee 등, 2004; Seol 등, 2005).

Figure 4 
Hardness changes of specimens during holding at 400~700℃ after simulated complete firing

Figure 6은 용체화처리한 시편 (A)와 모의 소성한 시편 (B) 그리고 모의소성 후 700℃에서 35분간 계류한 시편 (C)의 전계방출주사현미경 사진이다. EDS 분석결과는 각각 Table 6(A), 7(B), 8(C)에 나타내었다. 용체화처리한 시편 (A)는 기지 (m)와 입자형구조 (p)로 나누어 분석하였는데, Table 6에서 입자형구조는 Pd 함량이 합금원소의 조성에 비해 2배 정도로 현저히 높았고 In 과 Ga 가 크게 증가한 반면 Au와 Ag의 함량은 크게 줄었다. 따라서 입자는 Au, Ag, Ga를 고용한 Pd₃In 으로 생각 된다 (Massalski, 1990). 기지 (m)는 입자에 비해 Pd, In, Ga의 함량이 줄었고 Au와 Ag의 함량이 크게 늘었다. Pd가 주로 입자형구조에 분포하고 있는데도 불구하고 합금의 조성과 비교하여 기지에서 Pd의 함량이 높게 나왔는데, 이는 엑스선분광분석기의 탐침 크기의 한계로 인하여 기지에 분산되어 있는 작은 입자형구조에 함유된 Pd 원소가 검출된 것으로 생각되며, 따라서 기지는 주로 Au와 Ag로 이루어져 있다고 생각된다.

Figure 5 
FE-SEM micrographs of 5,000× (1), 20,000× (2) and 50,000× (3) for the specimens after holding at 400～700℃ A: 400℃, B: 500℃ C: 600℃, D: 700℃

Figure 6 
FE-SEM micrographs for specimens after solution-treatment (A), simulated complete firing (B), and holding at 700℃ for 35 min after simulated complete firing (C)

모의소성을 거친 시편 (B)에서도 용체화처리된 시편 (A)와 유사한 결과를 보였으나(Table 7), 기지 (m)에서의 Pd, In, Ga 함량이 더욱 증가하였다. 이러한 경향은 모의소성 후 계류를 거친 시편에서도 나타났다. 그리고 모의소성 후 700℃에서 35분간 계류한 시편 (C)에서는 Table 8과 같이, 기지 (m)에서의 Pd, In, Ga의 증가가 더욱 확실하였다. 이는 기지의 표면에 석출된 석출상의 영향으로 보이며 (Seol 등, 2009; Vermilyea 등, 2010), 따라서 석출물은 입자형구조와 조성이 유사한 것으로 생각된다.