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본 실험에서 사용되는 합금은 Pd-Ag-In-Au계 금속-세라믹용 합금(Aurolite 61+3, Aurium research, USA)으로 Au가 포함된 백색의 합금이다. 합금의 제조사에 따르면, 합금의 융해온도범위는 1110-1280 ℃이고, 주조온도는 1440℃이다. 합금의 조성은 Table 1과 같다.

주조한 시편을 Table 2의 스케줄로 모의소성을 진행하였다. 산화처리 후 냉각과정에서 최고의 경화 효과를 나타내는 냉각속도를 얻기 위해 주조한 시편을 산화처리 후 다양한 냉각속도로 냉각하였다(Table 3). 주조된 시편을 산화처리 후 실험결과 얻어진 냉각 속도와 급냉의 두 가지 냉각속도로 냉각하고, 이 후 최종 모의 소성 단계인 글레이즈 단계까지 진행하여 경도 변화를 관찰하였다. 이때 냉각속도는 최고의 경화효과를 나타낸 냉각속도로 통일하였다.

포세린 소성로에서 열처리된 각각의 시편에 대해 미소경도계(MVK-H1, Akashi Co., japan)를 사용하여 Vickers 경도를 측정하였다. 측정 조건은 300 gf, 부하시간 10초이고, 한 시편에 대하여 5개의 압흔을 측정한 후 평균을 구하여 경도 값으로 하였다.

전계방출 주사전자현미경 관찰을 위해 주조한 시편과 모의소성한 시편의 표면을 미세연마기를 사용하여 차례로 연마하였다. 경면으로 연마된 시편을 10 % KCN + 10 % (NH)₄S₂O₈으로 된 신선한 부식액으로 표면을 부식시켰다.

열처리에 따른 조직의 변화를 조사하기 위해 표면을 부식시킨 판상의 시편을 전계방출 주사전자현미경(JSM-6700F, Jeol, Japan)을 사용하여 가속전압 15 kV의 조건으로 관찰하였다.

주조한 시편과 모의 소성한 시편의 표면을 X선 회절 장치(XPERT-PRO, Philips, Netherlands)를 사용하여 X선 회절 실험을 시행하였다. 측정 조건은 관전압 40 kV, 관전류 30 mA, 주사속도 1° (2θ/min)이고, Ni필터를 통과한 Cu Kα선을 사용하였다.

열처리에 따른 성분의 변화를 분석하기 위해 전계방출 주사전자현미경 관찰에 사용한 시편을 그대로 사용하여 에너지 분산형 X선 분광기(INCA x-sight, Oxford Instruments Ltd., UK)를 사용하여 가속전압 15 kV의 조건에서 시편을 분석하였다.

산화처리 후 냉각과정에서의 경도변화를 알아보기 위해 냉각속도를 5단계로 조절하여 냉각하고 경도를 측정하였다. 냉각속도는 빠른 순으로 급냉(ice-quenching), 0단계(포세린 소성로가 완전히 열림), 1단계(포세린 소성로가 70 mm 열림), 2단계(포세린 소성로가 50 mm 열림), 3단계(포세린 소성로가 닫힌 상태)로 구분하였다. 주조한 시편[294.52 Hv (±13.76)]을 포세린 소성로에 넣고 소성단계 중 제일 초기 단계인 산화처리를 하여 각각의 냉각속도로 650 ℃까지 냉각시켰다. 그리고 실온까지 bench cooling하여 경도를 측정하였다. 그 결과는 Table 4에 나타내었다. 각 단계 중 급냉 단계(ice-quenching)에서 가장 낮은 경도값이 얻어졌으며, 주조시의 경도값보다 125 Hv 감소하였다. 이러한 결과로부터 1010 ℃에서 5분간의 산화처리과정 동안에는 합금이 충분히 연화되는 것을 알 수 있었다. 그 외의 냉각속도에서는 경도값이 급냉 단계에 비해 100 Hv이상 상승하여 냉각과정 동안 합금의 경화가 일어나는 것을 알 수 있었다. 그중 냉각 속도가 stage 0일 때 가장 높은 경도값을 나타내었고 가장 느린 냉각속도인 stage 3에서 가장 낮은 경도값을 나타내었다. 이러한 결과로부터 산화처리 후 냉각과정에서 합금의 경도상승과 관련된 석출 또는 규칙화로 인한 상전이가 일어나는 것으로 생각되었다(Hirabayashi 등, 1962; Ohta 등, 1983; Seol 등, 2002; Jeon 등, 2013). 또한 이러한 상전이의 효율은 냉각속도에 크게 영향을 받음을 알 수 있었다.

최고의 경도값을 나타내었던 냉각속도(stage 0)로 합금에 도재를 용착시키지 않은 상태에서 Table 2의 소성단계에 따라 모의소성을 시행하여 경도변화를 측정하였다. Figure 1은 주조된 시편을 모의소성하는 동안의 경도변화를 나타낸 것이다. 주조된 시편[294.52 Hv (±13.76)]은 소성단계를 거칠수록 경도가 하강하였지만, 경도의 하강폭은 크지 않았다. 조성이 42.9Pd-46.0Ag-2.0Au-8.0In-1.0Sn-0.1Ir (wt.%)인 금속-도재용 합금의 모의 소성 후 경도변화에 관한 보고에서도 주조한 상태의 합금을 모의소성 한 결과 경도가 더 낮아지는 것이 보고되었다(Jeon 등, 2013).

Figure 1. 
Hardness changes of specimens during porcelain firing simulation.

실험합금의 모의소성에 따른 경도변화와 관련된 미세조직의 변화를 조사하기 위해 전계방출 주사전자현미경관찰을 시행하였다. Figure 2는 주조된 시편(a)과 산화처리 후 급냉한 시편(b), 산화처리 후 stage 0단계로 냉각시킨 시편(c)와 이를 글레이즈단계까지 처리한 시편(d)의 500배(1), 4000배(2), 60,000배(3)의 전계방출 주사전자현미경 사진이다. 주조된 시편(a)에서는 기지와 다양한 형태의 입자형 구조가 관찰되었고, 침상의 석출물이 입자 전체를 덮고 있는 것이 관찰되었다(a-3). 따라서 주조된 시편은 2상 이상으로 이루어진 것을 알 수 있었다. 주조한 시편을 산화처리 후 급냉한 시편(b) 또한 기지와 다양한 형태의 입자형 구조가 관찰되었다. 그러나 입자 전체를 덮고 있던 침상의 석출물은 입자형구조의 내부로 고용된 것을 확인할 수 있었다. 이러한 결과로부터 산화처리 후 급냉으로 인한 합금의 연화는 석출물이 입자형구조 내부로 고용된 것에 기인하였다. 주조한 시편을 산화처리 후 냉각속도 0단계로 냉각한 시편(c)에서도 기지와 다양한 형태의 입자형 구조가 나타났으나, 입자형구조가 다시 침상의 석출물로 덮여있는 것이 관찰되었다. 이러한 결과로부터 산화처리 후 냉각과정에서 일어나는 합금의 경화는 입자형구조 내부로 고용된 원소들이 다시 석출된 것에 기인하였다. 글레이즈까지 처리된 시편(d)에서는 시편(c)에 비해 입자형구조를 덮고 있는 침상석출물이 줄어든 것이 관찰되었다. 이러한 결과로부터 소성과정에 따른 경도 하강의 원인은 생성된 석출물이 입자형구조 내부로 고용되는 고온 환경이 반복적으로 주어지고, 소성온도는 소성단계에 따라 점차 낮아짐으로 인해 냉각과정 동안에 다시 석출되는 석출물의 양이 줄어든 것에 기인하는 것으로 생각되었다. 입내 석출에 의해 합금이 경화되는 기작은 다양한 치과용 귀금속 합금에서 보고되어져 왔다(Vermilyea 등, 1996; Seol 등, 2009; Seol 등, 2011; Lim 등, 2012; Kim 등, 2014; Jeon 등, 2014; Kim 등, 2015, Shin 등, 2015).

Figure 2. 
FE-SEM images of ×500 (1), ×4000 (2), ×60,000 (3) for the specimens during firing simulation. (a): as-cast, (b): ice-quenched after oxidation, (c): cooled at stage 0 after oxidation, (d): complete firing of (c)

모의소성에 따른 결정구조의 변화를 알아보기 위하여 X선 회절 실험을 시행하였다. Figure 3에서 (a)는 주조한 시편이며, (b)는 산화처리 후 급냉한 시편, (c)는 산화처리 후 stage 0의 속도로 냉각한 시편, (d)는 산화처리 후 stage 0의 속도로 냉각하여 모의 소성을 끝낸 시편이다. 주조된 시편(as-cast)에서는 격자상수 a₂₀₀=3.96 Å인 면심입방(face-centered cubic, f.c.c) 구조의 α₁상과 격자상수 a₂₀₀=4.15 Å, c₀₀₂=3.53 Å의 면심정방(face-centered tetragonal, f.c.t.) 구조의 β상, 그리고 Figure 3에서 으로 표시한 격자상수 a₂₀₀=3.99 Å, c₁₁₁=3.83 Å인 면심정방(face-centered tetragonal, f.c.t.) 구조의 α₂상으로 이루어져 있었다. 각 상의 회절피크의 강도로부터, 가장 높은 강도를 나타낸 α₁상은 미세구조 중 가장 많은 부분을 차지하고 있는 입자형구조임을 알 수 있었다. 시편 (b)에서는 α₂상의 회절피크가 사라진 것이 관찰되었으며, 이는 미세조직의 변화에서 입자를 덮고 있던 침상의 석출물이 사라진 것과 상응하였다. 따라서 침상의 석출물은 α₂상으로 이뤄진 것을 알 수 있었다.이러한 사실로부터 남아있는 β상은 기지에 해당함을 알 수 있었다. 산화처리 후 stage 0의 속도로 냉각한 시편(c)에서는 다시 α₂상의 회절피크가 나타난 것으로부터 산화처리 후 냉각과정 동안에 입자형구조를 이루고있는 면심입방구조의 α₁상에서 면심정방구조의 α₂상으로 이루어진 침상의 석출물이 형성된 것을 알 수 있었다. 이러한 침상석출물에 해당하는 α₂상의 회절피크는 소성을 끝낸 시편에서도 존재하는 것이 확인되었다. 이상으로부터 냉각과정에서의 경도상승의 원인은 α₁상과 α₂상의 격자정수 차이로 인하여 두 상간의 경계에 격자변형이 형성된 것에 기인하였다(Tanaka 등, 1998; Winn 등, 1999; Winn 등, 2000; Kawashima 등, 2000; Kim 등, 2001; Seol 등, 2002; Seol 등, 2005; Park 등, 2010; Cho 등, 2011).

Figure 3. 
Changes in the XRD patterns of the specimens during firing simulation. (a): as-cast, (b): ice-quenched after oxidation, (c): cooled at stage 0 after oxidation, (d): complete firing of (c)

Figure 4는 산화처리 후 급냉한 시편의 전계방출 주사전자현미경 사진이다. 화살표 부분의 원소분석을 EDS로 측정하였으며 그 결과는 Table 5에 나타내었다. Figure 4에서 시편의 기지(M)와 입자형구조(P)는 Pd가 주된 구성분으로 되어있었다. 기지(M)는 입자형 구조(P)에 비해 Pd와 Ga의 함량이 높았고 Ag의 함량은 낮았다. In의 함량은 기지(M)와 입자형구조(P)에서 유사하였다. 이를 XRD 결과와 함께 고찰하면, 입자형구조를 이루고 있는 α₁상은 In을 고용하고 있는 면심입방구조의 Pd-Ag-based상(Cho 등, 2015)이라 생각되며, 기지를 이루고 있는 β상은 Ag와 In을 고용한 면심정방구조의 Pd₃Ga상(Battaini, 2008)으로 생각되었다. 입자형구조를 덮고 있던 침상형 α₂석출상은 구조가 미세하여 EDS로 분석할 수 없었으나, Pd₃In상이 격자정수가 a=4.0647 Å, c=3.7842 Å인 면심정방구조인 점(Harris 등, 1968)과 합금을 구성하는 성분원소로 미루어보아 Ag를 고용한 면심정방구조의 Pd₃In상으로 생각되었다.

Figure 4. 
FE-SEM image of ×20,000 for the ice-quenched specimen after oxidation. The part indicated by the arrow was measured by EDS analysis(M : matrix, P : particle).